第1个回答 2011-03-20
深建业•水岸豪庭（B）座工程
外脚手架工程施工方案
编 制: 刘 智 峰
审 核: 向 明 慧
编制单位： 深圳市建业建筑工程有限公司水岸豪庭项目部
编制日期: 2010 年 5 月 10 日
外脚手架工程施工方案
一、工程概况
本工程为景德镇市建业房地产公司开发的戴家弄改造地块（水岸豪庭B座），位于景德镇市戴家弄街区。建筑用地面积为3645.00m2，总建筑面积为50839.00m2，建筑总高度为71.5m，该工程主体地上22层，地下1层，建筑类别为二类高层建筑，主要结构类型为框支-剪力墙结构，使用功能为商住综合楼，高层建筑防火分类：二类，耐火等级为一级，无抗震设防要求，设计使用年限为70年。
二、外脚手架型式
1、地下室外脚手架采用双排扣件式钢管脚手架，待地下室外墙防水工程施工完，土方回填前拆除。
2、地上结构施工期间,外架主要采用二次悬挑式钢管脚手架，悬挑构件设于六层（20.0m）、十五层（57.0m）平台上，六层以下外围采用落地式外脚手架，底座采用钢板底座,落在地下室顶板上平台上,等塔楼部分的悬挑外架搭设好后,将六层以下的外脚手架拆除，外墙装修时,做二次搭拆。
3.塔楼部分进行二次悬挑，悬挑构件(16号工字钢)设于六层（20.0m）及十五层（47.0m）平台上（屋面标高为71.00m）。
4.挑架基础：
悬挑架采用[16槽钢悬挑，沿塔楼外围每隔1.5m埋设一根槽钢，并在脚手架立杆坐落位置焊接防滑钢筋，如图所示。
说明：钢筋锚环采用Φ22HRB335钢筋预埋，且与C16槽钢焊接牢固，缝隙内采用钢筋焊接牢固，以免槽钢发生位移。
三、外脚手架施工要点
1、根据本工程的设计特点和现场条件，外脚手架采用ф48钢管双排脚手架，立杆纵距1.5m，横距1.05m，内立杆距离建筑物外立面0.30m，立杆步距为1.8m ；四层屋面上立杆间距为1.5m×1.5m，在距屋面200mm处及以上每隔1.8m将所有的钢管用ф48钢管联成一整体，并采用剪刀撑加固，并利用6m斜杆将该处架子与原外架及原建筑的连墙件相连，按满堂架形式保证其整体性。
2、大横杆位于立杆内侧，其长度不小于3跨，外架内侧的大横杆的竖向间距为1.8m，外侧的大横杆的竖向间距为0.9m，即在外立杆内侧每步的中间高度处另加一根大横杆，以作防护栏杆。
3、小横杆间距1.5m，紧靠在大横杆之下，靠墙一侧外伸长度不应大于500。
4、立杆与大横杆的连接：立杆除顶层顶步可采用搭接，且搭接长度不小于1米、采用不少于2个旋转扣件、扣件端部距连接杆端不小于100外，其余均应采用对接扣件连接，接头应错开不在同步内，错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于600。
5、大横杆的连接宜对接扣件连接，也可采用搭接，接头应错开在不同步、不同跨内，错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于500，搭接长度不小于1米，应等间距采用3个旋转扣件予以固定，扣件端部距连接杆端不小于100。
6、落地式脚手架底部设槽钢。立杆底部应设纵横向扫地杆，纵向扫地杆离地不大于200，纵向扫地杆紧贴在横向扫地杆之下。
7、剪刀撑设置：纵向剪刀撑应在外立面连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨，且与地面成45°～60°角，每个交叉点均应用旋转扣件将剪刀撑斜杆与立杆或小横杆伸出端固定，接头中心至主节点的距离不宜大于150，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接连接，接头要求与立杆搭接接头要求相同，转角处和中间每6跨设一道横向剪刀撑，由底至顶在同一件间呈“之”字型连续布置，斜杆采用不少于2个旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端，各接头中心至主节点的距离不宜大于150。
8、连墙点设置：从底层第一步大横杆处开始，脚手架的每步架均与原外架相连，并在原外架二步三跨设置建筑拉接点处进行直接连接。
9、此外脚手架为附属满堂架，严禁承载施工荷载。
四、防护棚设置
六层平台沿建筑物四周（人货电梯范围内除外）设置悬挑式双层防护棚，搭设跨度为4.5m。防护棚与外架连接成一整体，防护棚由横向水平杆、纵向水平杆及安全网及脚手板组成。防护棚横向水平钢管间距1.5m，与外架立杆用扣件连接，并与预埋在六层外梁上预埋钢管用扣件连接，纵向水平钢管间距1.5m，与横向水平钢管用扣件连接，防护棚下满挂安全网，上满铺脚手板，防护棚外侧搭设1.1m高防护栏，外挂安全网。沿外架立杆水平方向每隔3m用14钢丝绳拉结，下端拉结在防护棚外侧横向及纵向水平钢管交接处，上端拉接在七层梁预留的洞管上；每隔3m用6m钢管把外架立杆及防护棚进行硬性连接。
五、防护棚搭设要求
1、防护棚搭设时执行外脚手架搭拆的安全技术要求。
2、防护棚钢管架搭设按规范要求，做到横平竖直，加设扫地杆，立杆下加设木块，搭设后的防护棚要具有足够的稳定性，保证不变形，不摇晃。
3、所有使用的材料、钢管、卡扣、木方、模板等均应为合格产品，符合国家规范规定。
4、七合板铺设要严密，不留缝隙，板固定要牢，六层外挑式防护栏的钢丝绳一定要拉紧，斜顶钢管要扣牢，以防大风吹动。
六、外架总体拆除顺序
外架拆除按后搭先拆的总体顺序进行。首先清除外架上的杂物，然后拆除外架安全网、钢筋笆、隔离防护板，最后拆除钢管及扣件。外架拆除以二层作为一个拆除段，每3天拆除一段。
七、外架拆除要求
1、拆除脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿平底鞋。
2、拆除脚手架前，应设置警戒区域，非工作人员不得进入区域，配备专门的人员担任。
3、任警戒人员，负责对周围的施工人员及车辆进行警戒。
4、拆模板与支架按先后拆的顺序进行。首先拆除防护层、隔离层及安全网，拆前应将防护、隔离层的砖块、砼块、小模板等杂物清理干净，拆一步清一步。拆除时，先拆除人面前的筋笆、模板、木方，沿着人后退方向拆除，保证拆除人员能站在防护、隔离层上，保证拆除人员能安全。
5、垂直方向上下同时作业时，拆除人员不得与抹灰工、涂料、防水等施工人员上下交叉作业。
6、拆除人员必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，连墙体必须随脚手架逐层进行，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2米。
7、拆除时各构配件严禁抛掷至楼地面，吊运拆除材料时，扣件用钢筋笼装好，钢管长短分类吊运，做好防止吊运物体掉落的工作。
八、外脚手架施工安全技术要求
1、所用脚手架钢管与扣件由外租借，应出厂合格证和质检报告，并经过严格筛选，确保材料上满足质量要求。凡是有严重锈蚀、严重弯曲、变形、裂缝、钢管薄壁、扣件螺纹（螺丝）已损坏等外观缺陷的，均不得采用。严禁将外径48的与其它不同直径的钢管混用。
2、安全防护：
在工作面及每隔二步架满铺钢筋网片一层作为隔离层，不得留有掉杂物的空档。隔离层上在2根大横杆之间增设一根大横杆，架外侧围护采用密目安全网完全封闭。
3、各杆的间距、接头位置、垂直度、水平偏差等均应符合规范要求。搭设时有适时校正立杆的垂直度与横杆的水平，立杆的垂直偏差应不大于1/400，且全高偏斜不大于100mm，同一排横杆的水平偏差应不大于1/3000，且不大于50mm，立杆与大小横杆的接头要注意错开1.5米以上，且接头不得在同一步架内。
4、扣件的紧固力距应达到40～60N.M，不得超过65N.M，并应定期检查紧固程度。
5、高空作业人员及搭设高空作业安全设施的有关人员，必须经过技术培训及考试合格后持证上岗，并定期进行身体检查。
6、高空作业必须有安全技术措施及交底，落实所用安全技术措施和人身防护用品。
7、遇到雨天、雾天、六级以上大风时应停止高空作业，雨天后进行高空作业时，必须采取可靠的防滑措施，凡水、雾均应及时清除，遇到暴雨，过后对高空作业设施进行全面检查、修复和完善。
8、高处操作人员使用的工具、零配件等，应放在随身佩带的工具袋内，不可随意向下丢掷。传递物件时禁止抛掷。
9、对收工前未搭设完的脚手架及所准备用的材料，均应放置平稳，不得妨碍通行和其它作业，且收工时以及支架与模板安装后，均应认真检查连接与固定质量，确保其处于安全状态，只有确定安全可靠后，才能进行下道工序。
10、按工程进展实际情况及时做好划分和调整安全区域的工作，区域的安全性质用安全标志牌说明，施工安全区分三类：
A、人行安全区域：除环境本身较安全外，应设有足够的防护设施，一般人员的正常活动不会发生危险。
B、作业区域：有正常的防护设施，作业人员应各自带好安全防护用品，作业时可以保证安全。
C、警戒区域：监护区域存在较多不安全因素，作业人员在监护下工作，非工作人员不得进入该区域。在脚手架的吊运、安装及拆除时，应设置警戒区，悬挂明显的警示标志，地面操作人员，应尽量避免在高空作业面的正下方停留或通过，也不得在塔吊的起重臂或正在安装的构件下停留或通过。同时派专人监护，严禁同时上下施工。
11、外架按后安先拆的顺序进行，拆前应将隔离层和安全网上的杂物清理干净，拆一步清一步。材料用人力传送到地面并分类别堆放整齐，传递时双方要互相配合，协调一致，互为关照，确保脚手架拆除的顺利和安全。拆除的模板、木方、脚手架等材料，临时堆放处距离楼层边缘不小于1米，堆放高度不得超过1米，楼梯边口、通道口、脚手架边缘等处，严禁堆放各种拆除物件。
12、木方、脚手架钢管等材料的垂直运输，必须按类别、长度成捆吊运，一般吊索成三角式，两点起吊。对零星物件及小物件必须装箱或装袋吊运，防止散落。
13、钢管脚手架均安装防雷、避雷接地设施。竖向接地钢管，接地电阻值在6Ω以内。在塔吊拆除前，将塔身与主体结构的避雷系统用金属进行连接，用以防雷。
14、各种电线不得直接在钢管上缠绕，必须接触时，应增加绝缘措施。
15、脚手架分层设置数量足够的消防器材。
17、架子须与运输机械脱开。
18、坚持执行安全技术交底制度、架子的管理与验收程序，脚手架搭设完并经验收合格后，方允许使用。
19、钢管脚手架在使用过程中仍需定期检查，尤其是在砼浇注期间，更应派足够的专人看护脚手架，一旦发现脚手架出现松动、响声等异常情况，应立即停止脚手架的使用、砼浇注，待查明原因、并经妥善处理后，方可继续施工。
九、外脚手架使用过程中的安全监控及修整措施
1、外脚手架在使用过程中应化分好安全监控责任区，并派专职人员对外架进行监控，发现安全隐患，应及时上报。
2、项目部指定应急预案，指导外架发生的安全事故时的应急处理。
3、项目部成立的安全文明施工检查小组，定期对外架进行安全大检查，如发现安全隐患，及时进行处理解决。
4、外脚手架监控责任人应同时承担对外架的维修责任，发现外架的横立杆及钢丝绳等出现问题，应及时进行修整，并将修整结果上报项目部。
5、外架监控责任人，应担任外架上安全施工的责任，对不按要求在外架上野蛮作业的行为，要严格制止，同时还要制止在施工班组在外架上乱堆乱放，及倒运材料的不安全行为。
十、计算书：
普通型钢悬挑脚手架计算书
一、参数信息：
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为27m；
双排脚手架搭设起始高程为20m；
纵距为1.5m；
横距为0.85 m；
步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.3m；
钢管Φ48X3.5mm；
钢管I：11.36cm4
钢管W：4.73cm3
连墙件布置取二步三跨；
连墙件连接方式为双扣件连接，扣件抗滑承载力系数为0.8；
；
2.荷载参数
施工均布活荷载标准值:3kN/m2；
本工程地处江西景德镇市，基本风压为0.35kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.82；
风荷载体型系数μs为0.58；�
每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248kN/m2；�
脚手板自重标准值:0.3kN/m2；
栏杆挡脚板自重标准值:0.15kN/m2
安全设施与安全网:0.005kN/m2；�
每米脚手架钢管自重标准值:0.038kN/m2；
同时施工层数:2 层；�
3.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，
悬挑段长度：1.5m
内锚固段长度：1.0m
支座卡环直径：22mm
支座卡环抗拉强度：50N/mm2
4.拉绳参数
钢丝绳安全系数取:8；
钢丝绳的抗拉强度：1400N/mm2
层高:3m；
拉绳拉环直径：16.5mm
拉绳拉环抗拉强度：50N/mm2
侧立面图
脚手架示意图
二、纵向杆的计算:
1.均布荷载值计算
纵向杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/3=0.09kN/m；
活荷载标准值: Q=3×0.85/3=0.85kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.15 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.85=1.19kN/m；
设计值：q=q1+q2=0.15+1.19=1.34 kN/m；
纵向杆计算简图
2.强度验算
Mmax=0.1×q×l2
Mmax=0.1×1.34×1.52=0.30kN.m；
σ=Mmax/W=0.30×106/(4.73×103)=63.42N/mm2 ；
[f]=205 N/mm2 ；
"满足要求"
3.挠度验算:
计算公式如下：v=0.677q1l4/100EI < [v]
静荷载标准值: q1=0.038+0.09=0.12kN/m；
活荷载标准值: q2=0.85kN/m；
标准值：
q=q1+q2=0.12+0.85=0.97kN/m；
最大挠度计算值为：
V = 0.677×0.97×1500.004/(100×210000.000×113600.00)=1.39mm；
[v]=1500.00/150=10.00mm
"满足要求！"
三、横向杆的计算:
1.荷载值计算
纵向杆跨中的自重标准值: p1=0.038×1.5=0.06kN；
横向杆跨中的自重标准值: p2=0.038×0.85/3=0.01kN；
脚手板跨中的自重标准值：p3=0.3×0.85×1.5/3=0.13kN；�
跨中活荷载标准值: p4=3×0.85×1.5/3=1.27kN；�
跨中集中荷载的设计值: P1=1.2×(0.06+0.13+0.01)+1.4×1.27 = 2.02kN；
横向杆悬臂的自重标准值: p5=0.038×0.3/2=0.01kN；
脚手板悬臂的自重标准值：p6=0.3×0.3×1.5/2=0.07kN；�
悬臂活荷载标准值: p7 = 3×0.3×1.5/2=0.68kN；�
悬臂集中荷载的设计值: P2=1.2×(0.01+0.07)+1.4×0.68=1.05kN；
横向杆计算简图
2.强度验算
跨中最大弯矩计算: M1=P1B/3-P2a/3
M=2.02×0.85/3-1.05×0.3/3=0.47kN.m；
支座最大弯矩计算:M2=P2a/2=1.05×0.3/2=0.16kN.m；
最大应力计算值σ=0.47×106/(4.73×103)=99.37N/mm2 ；
[f]=205 N/mm2 ；
"满足要求"
3.挠度验算
横向杆跨中荷载标准值:P1=0.06+0.13+1.27=1.46kN
支座最大弯矩计算:M2=0.16kN.m
跨中最大挠度计算:
V=23P1B3/648EI-M2B2/16EI
=23×1460.00×850.003/(648×210000×113600.00)-160000.00×850.002/(16×210000×113600.00)=1.03mm
[v]=850.00/150=5.67mm
"满足要求！"
四、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤Rc
其中：
Rc-- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
纵向杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×4/2= 0.11 kN；�
横向杆的自重标准值: P2 = 0.038×(0.85/2+0.3)=0.03 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.5×(0.85/2+0.3) = 0.33 kN；
活荷载标准值: Q = 3×1.5×(0.85/2+0.3)= 3.26 kN；
荷载的设计值: R = 1.2×(0.11+0.03+0.33)+1.4×3.26 = 5.13kN；
"双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"
五、脚手架立杆荷载的计算:
1.静荷载计算
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)
NG1=0.1248×27=3.37kN；�
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
NG2=0.3×2×1.5×(0.85+0.3)/2=0.52kN；�
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；
NG3=0.15×2×1.5/2=0.22kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
NG4=0.005×1.5×27=0.20kN；�
经计算得到，静荷载标准值
NG=3.37+0.52+0.22+0.20=4.31kN；
2. 活荷载计算
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×(0.85+0.3)×1.5×2/2=5.18kN；�
3.风荷载计算
风荷载标准值按照以下公式计算
其中：
Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.35 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz = 1.82；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.58；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.35×1.82×0.58=0.26kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.31+1.4×5.18=12.42kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.31+0.85×1.4×5.18=11.33kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.15kN.m；�
六、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.42 kN；
i --- 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.59cm
A --- 立杆净截面面积 (cm2)； A=4.5cm2
φ---轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
σ--- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] --- 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00 N/mm2；
l0 --- 计算长度 (m)；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》由公式(1)计算
(1) l0 = k1uh
K1---计算长度附加系数，取值为K1=1.16；
u---计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3，u=1.50；
公式(1)的计算结果：
l0 =1.16×1.50×1.8=3.13m；
l0/i=196；
φ=0.188；
σ=12420.00/(0.188×450.00)=146.81N/mm2；
"满足要求!"
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.33kN；
i --- 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.59cm
W --- 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W =4.73 cm3
A --- 立杆净截面面积 (cm2)； A=4.5cm2
φ---轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
σ--- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] --- 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00 N/mm2；
l0 --- 计算长度 (m)；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》由公式(1)计算
(1) l0 = k1uh
K1---计算长度附加系数，取值为K1=1.16 ；
u---计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3，u=1.50；
公式(1)的计算结果：
l0 =1.16×1.50×1.8=3.13m；
l0/i=196；
φ=0.188；
σ=11330.00/(0.188×450.00)+150000.00/4730.00=165.64N/mm2；
"满足要求!"
七、连墙件的计算:
连墙件简图
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
N2 = N1w+N0
风荷载标准值 Wk=0.26kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.80m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
N1w=1.4×Wk×Aw=3.93kN；
连墙件的荷载N1=N1w+N0=8.93kN；
"使用双扣件连接，满足要求。"
八、悬挑梁的受力计算:
本方案中，脚手架排距为0.85mm,内排脚手架距离墙体0.3m，
受脚手架集中荷载 P=1.2×4.31 +1.4×3.83=12.42kN；
1.按纯悬挑构件计算
(1).受力计算
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁形变图(kN.m)
Ra = 36.85 kN；
Rb = 12.01 kN；
Mmax = 18.01 kN.m；
νmax = 4.20 kN.m；
(2).悬挑梁的强度计算:
最大应力 σ=M/1.05W=18.01×106/(1.05×141×103)=121.65N/mm2；�
"水平支撑梁的最大应力计算值小于水平支撑梁的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求！"
(3).悬挑梁的挠度计算:
[ν]=1500.00/400=3.75mm
做为纯悬挑构件挠度不满足要求，必须增加斜拉钢筋绳使纯悬挑构件转变为简支构件，，悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点，1为斜拉Φ16.5钢丝绳拉结点. 这样既满足刚度要求，又增加构件的强度保险系数。
悬挑脚手架示意图
(4).悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
φb =2.00
σ=18.01×106 /(2.00×141000.00)=63.87N/mm2
"水平钢梁的稳定性计算,满足要求！"
(5).悬挑梁的平面外整体稳定性计算:
在弯矩作用平面外的整体稳定性计算公式：
其中：
N ---- 轴心压力的计算值(kN)；N=N1w/2=1.97KN
A ---- 井架横截面的毛截面面积，取A=26.10cm2；
y ---- 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
b ---- 2.00
max ---- 等效弯矩系数, 取1.0；
M ---- 计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m)；M=18.01kN.m；
l---- 弯矩作用平面内，截面高度 l=2×1.5=3.00mm；
W1 ---- 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩, W1 =141cm3；
i0----界面回转半径；i0=1.89cm
NEx ---- 欧拉临界力(kN)。
根据换算长细比：
=l/i0=300.00/1.89=158.73=158查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到 =0.281。
ó=1965.60/(0.281×2610.00)+18010000.00/(141×103×2.00)=66.55N/mm2
"满足要求! "
(6).锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋卡环，拉环强度计算如下：
R = 12.01 kN；
其中 [f] 为卡环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
[D]=[0.5×4×Rb/(п×[f])]0.5= [0.5×4×12010.00/(3.14×50)]0.5=12.37mm；
所采用的卡环直径为D=22mm
"满足要求！"
支座卡环简图
1.按两端简支计算
(1).受力计算：
悬挑脚手架计算简图
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)
Ra = 12.01kN；
Mmax = 4.2kN/m；
νmax= 0.90mm；
层高为3m
钢丝绳抗拉强度2N/mm2
钢丝绳安全系数8
拉绳的受力计算:T=12.01×(32+1.52) 1/2/3=13.43kN
钢梁受力计算： N=12.01×(32+1.52) 1/2/1.5=6.01kN
(2).挠度验算
νmax= 0.9mm；
[ν]=1500.00/400=3.75mm
"满足要求！"
(3).拉绳计算
其中：
[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力 [Fg]=13.43kN；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和；
α --钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19钢丝绳取0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数 K =8；
[f] --为拉绳抗拉强度 [f]=1400N/mm2；
Fg=K×[Fg]/α=8×13.43/0.85=126.40kN
[D]=[4×Rb/(п×Fg)]0.5=[4×126400.00/(3.14×1400)]0.5=10.72mm；
所采用的钢丝绳直径为D=16.5mm
"满足要求！"
(4).拉环计算
其中：
[f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
D= [0.5×4×T/(п×[f])]0.5= [0.5×4×13430.00/(3.14×50)]0.5=13.08mm；
所采用的拉环直径为D=22mm
"满足要求! "